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本文簡(jiǎn)要介紹了在煉鐵、煉鋼、建材、電力、石化方面，不定形耐火材料及施工技術(shù)的新發(fā)展。 1。引言 不定形耐火材料作為一種筑爐耐火材料，由于它具有節(jié)約能源、生產(chǎn)施工簡(jiǎn)便、使用壽命長(zhǎng)等一系列優(yōu)點(diǎn)，已日益受到廣泛的重視。不定形耐火材料專業(yè)委員會(huì)回顧過去十年不定形耐火材料的發(fā)展，感到無(wú)論在生產(chǎn)、施工、檢測(cè)技術(shù)等方面都有長(zhǎng)足的進(jìn)步。這期間發(fā)表過不少重要的論文著作，又推動(dòng)著材料技術(shù)的深化，現(xiàn)在下面簡(jiǎn)述這些新發(fā)展。 2。煉鐵系統(tǒng) 2。1高爐長(zhǎng)壽熱態(tài)維修用不定形耐火材料 隨著世界各國(guó)鋼鐵工業(yè)的技術(shù)進(jìn)步，高爐朝著大型化、高效化和長(zhǎng)壽化發(fā)展，逐步采用富氧噴煤、高風(fēng)溫操作、高壓爐頂?shù)刃碌囊睙捈夹g(shù)。為適應(yīng)這一發(fā)展，高爐用耐火材料也有了較大的變化，長(zhǎng)壽命、新型高效耐火材料逐漸被應(yīng)用，高爐壽命逐步提高。我國(guó)擁有<1000m3容積的高爐28座，1500&#0;2000m3高爐7座，2500+3000m3高爐6座，4000m3容積的大型高爐3座。 高爐長(zhǎng)壽化已成為當(dāng)前煉鐵界的主攻方向之一，國(guó)外大型高爐一代爐齡可達(dá)到15年以上。高爐長(zhǎng)壽取決于高爐的設(shè)計(jì)、制造、施工、耐火材料的配裝，以及高爐建成后的冶煉操作、維修等諸多因素。專家認(rèn)為，高爐建成后，冶煉技術(shù)和維修對(duì)高爐壽命的作用各占一半，可見維修技術(shù)的重要性。高爐內(nèi)襯耐火材料的壽命是整個(gè)高爐實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)壽的重要方面，高爐的耐火材料內(nèi)襯在冶煉中不斷受到各種侵蝕。如要承受爐內(nèi)溫度變化造成的熱沖擊，爐料和高溫氣流造成的磨損和氧化作用，鐵水、堿金屬、Zn和Pb及高爐渣等造成的各種綜合復(fù)雜的損壞過程。多種作用使?fàn)t襯耐火材料變薄、崩裂、脫落等，造成冷卻系統(tǒng)的損壞甚至爐殼直接受熱變形，形成高爐熱點(diǎn)或熱區(qū)。在一些運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng)的爐子常見局部爐殼發(fā)紅、變形等現(xiàn)象。此時(shí)，即需要停爐檢修，高爐爐身工作襯的維修，過去一般是停爐后人進(jìn)入爐內(nèi)進(jìn)行更換內(nèi)襯或噴補(bǔ)修補(bǔ)。每次維修需停爐1～3個(gè)月之久，而且能源等方面浪費(fèi)極大，嚴(yán)重影響高爐的產(chǎn)鐵量。遙控噴補(bǔ)是高爐爐身修補(bǔ)的先進(jìn)方法之一，該方法無(wú)需更換內(nèi)襯，作業(yè)時(shí)間少、效率高、復(fù)產(chǎn)易、節(jié)省大量的人力物力，能大大降低能源消耗和提高高爐的出鐵量，且能進(jìn)行高爐處于冷、熱狀態(tài)時(shí)的維修。利用高爐的正常定修時(shí)間，從高爐外實(shí)現(xiàn)對(duì)高爐內(nèi)襯壓入維修，是高爐內(nèi)襯維修技術(shù)的重大突破。國(guó)外已在數(shù)十座高爐采用了定期噴補(bǔ)壓入技術(shù)，促進(jìn)了高爐長(zhǎng)壽的實(shí)現(xiàn)。 我國(guó)93年開始在寶鋼1“高爐進(jìn)行了熱態(tài)噴補(bǔ)和壓入，鞍鋼、首鋼、本鋼、太鋼等相應(yīng)進(jìn)行了高爐熱態(tài)噴補(bǔ)壽命可達(dá)半年以上。壓入料在寶鋼1#、2#高爐應(yīng)用，在爐內(nèi)可形成100～200mm厚的耐火材料內(nèi)襯，壓入后爐皮紅區(qū)消失，測(cè)溫低于130℃，壽命可達(dá)5個(gè)月以上，有力促進(jìn)了高爐順行、高產(chǎn)和長(zhǎng)壽。 隨著高爐爐身中下部、爐腰、爐腹用高鋁磚、剛玉磚已被Si3N4結(jié)合SiC磚，Sialon／Si3N4結(jié)合SiC磚和自結(jié)合(p&#0;SiC結(jié)合)SiC磚等取代，原有的Al203&#0;SiO2系的噴補(bǔ)料，壓入料已不能適應(yīng)，進(jìn)一步開發(fā)了A1203-SiC或A1203--SiC-C系列的噴補(bǔ)料和壓入料。 表1高爐噴補(bǔ)料性能 　 研制料Ⅰ 研制料Ⅱ 體積密度(g/cm3) 110℃x24h ≥2.0 ≥2.0 抗折強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h ≥7.0 ≥7.0 600℃x3h ≥8.0 ≥8.0 1000℃x3h ≥8.0 ≥8.0 1350℃x3h ≥10.0 ≥10.0 線變化率（％） 110℃x24h ±0.5 ±0.5 1350℃x3h ±1.0 ±1.0 熱態(tài)抗折強(qiáng)度(Mpa) 600℃x1h ≥5.0 ≥5.0 1000℃x1h ≥8.0 ≥8.0 導(dǎo)熱系數(shù)(W/m.K) 500℃ ≥2.0 ≥2.5 1000℃ ≥1.6 ≥2.0 化學(xué)成分（%） Al2O3 ≥40 ≥20 SiC ≥15 ≥40 Fe2O3 ≤1.5 ≤1.5 附著率（%） ≥85 ≥85 用水量（%） 10~12 10~12 　 2．2高爐出鐵主溝澆注料． 根據(jù)高爐容積的不同，我國(guó)研究開發(fā)了出鐵溝澆注料的系列產(chǎn)品，適用于中型高爐出鐵溝襯的以棕剛玉為主原料的澆注料和用于容積4000m3大型高爐出鐵溝的澆注料。 表2 高爐壓入料性能 體積密度(g/cm3) 110℃x24h ≥1.7 1000℃x3h ≥1.6 抗壓強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h ≥35 600℃x3h ≥15 1000℃x3h ≥12 熱態(tài)粘結(jié)強(qiáng)度(Mpa) 400℃x1h ≥0.5 硬化時(shí)間（分） 150℃ 30~60 化學(xué)成分 Al2O3 ≥30 SiC ≥10 C ≤115 以我國(guó)目前最大鋼鐵生產(chǎn)廠寶鋼為例，寶鋼現(xiàn)有三座容積超過4000m3的大型高爐，產(chǎn)量為9000～10000噸／天，每座高爐每天出鐵8～10次，每次約1000噸。由于高爐容積大，壓力高，鐵水溫度和出鐵速度相對(duì)要高些，鐵、渣處理量也很大。出鐵溝耐火材料的使用條件日益苛刻，圖1為出鐵主溝在出鐵時(shí)和貯鐵時(shí)各部位損毀因素。 寶鋼高爐出鐵溝采用A1203－SiC&#0;C質(zhì)超低水泥澆注料，原來一次通鐵量達(dá)到5萬(wàn)噸水平，溝料單耗0．46kg／tp，一代溝齡為60萬(wàn)噸水平，和同期國(guó)外先進(jìn)水平相比，主溝使用壽命和溝料單耗都存在差距。當(dāng)時(shí)，日本幾大鋼鐵公司主溝使用壽命一代溝齡通鐵量在100～150萬(wàn)噸，主溝料單耗在0．35kg／tp以下，西歐發(fā)達(dá)國(guó)家公司主溝溝料單耗更低，不超過0．3kg／tp。為此，寶鋼與冶金建筑研究總院聯(lián)手研制開發(fā)出了高通鐵量的新型主溝澆注料。在寶鋼高爐主溝上應(yīng)用，通鐵量有了穩(wěn)定提高，在溝襯厚度250mm條件下，一次性通鐵量由過去的5萬(wàn)噸左右提高到目前的6萬(wàn)噸水平，經(jīng)二次熱噴補(bǔ)后周期通鐵量10萬(wàn)噸以上，一代溝齡累計(jì)通鐵量80～100萬(wàn)噸，耐火材料消耗由以前的o．46kg／tp下降到<O．38kg／tp，取得了很好的使用效果。 這種澆注料具有：(1)良好的施工性能，能快速烘烤而極少或不產(chǎn)生裂紋；(2)優(yōu)良的熱震穩(wěn)定性；(3)高溫力學(xué)強(qiáng)度高，具有優(yōu)良的高溫耐磨性；(4)耐鐵水和熔渣的侵蝕能力好；(5)優(yōu)異的抗氧化性，尤其是渣線澆注料；(6)不粘渣鐵，易于解體。新型澆注料性能見表3。 表3 新型主溝澆注料性能 批號(hào) 9709 9710 牌號(hào) VJ-ZGTX VJ-ZGZX VJ-ZGTX VJ-ZGZX 體積密度(g/cm3) 110℃x24h 3.06 2.90 3.01 2.91 1450℃x2h 3.00 2.86 2.95 2.90 抗折強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 8.00 6.60 8.50 7.70 1450℃x2h 10.00 10.50 10.0 11.00 耐壓強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 38.6 35.2 40.5 38.8 1450℃x2h 70.2 83.6 82.7 92.3 線變化率（％） 1450℃x2h +0.06 +0.06 +0.02 +0.10 　 現(xiàn)在寶鋼正與國(guó)內(nèi)有關(guān)研究機(jī)構(gòu)及高等院校探討，要開發(fā)單溝通鐵量更高的主溝澆注料。 由于出鐵溝工作襯的侵蝕不均勻，特別是主溝出鐵中，渣／鐵交界面比渣／澆注料交界面損毀更嚴(yán)重，所以必需用噴補(bǔ)料去修補(bǔ)內(nèi)襯損毀部位。主溝噴補(bǔ)料性能見表4。 表4主溝噴補(bǔ)半斗性能 牌號(hào) C-ZGTX C-ZGZX 體積密度(g/cm3) 110℃x24h 2.80 2.40 1450℃x3h 2.70 - 耐壓強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 8.0 17.7 1450℃x3h 12.0 16.1 線變化率（％） 1450℃x3h +0.12 - 化學(xué)組成（％） Al2O3 66.3 65.92 SiC 15.5 21.24 　 2．3擺動(dòng)溝脫硅 高爐流出的鐵水中含Si、P、S等有害元素，經(jīng)精煉后顯著減少方煉成鋼水，在出鐵場(chǎng)進(jìn)行脫Si作業(yè)，脫Si后使鐵中si的平均值為0．07一O．09％，可充分滿足煉鋼的要求。 脫Si溝用耐火材料對(duì)脫si處理量及成本有很大影響。脫si溝用的耐火材料由于脫si反應(yīng)在高溫氣氛下經(jīng)受富含F(xiàn)eo渣的侵蝕，造成熔損，此外還受到飛濺及液面流動(dòng)的極大影響，所以需采用耐蝕性好的Al203&#0;Mg0質(zhì)澆注料筑溝，日本福山2＃高爐脫硅處理量每月13萬(wàn)噸左右，占2＃高爐出鐵量的80％以上，渣線用Al203－Mg0質(zhì)澆注料，鐵線仍用A1203&#0;SiC系澆注料，并根據(jù)脫Si處理量，每5～10萬(wàn)噸進(jìn)行熱態(tài)修補(bǔ)，達(dá)到脫Si處理量50萬(wàn)噸的壽命。Al203－MgO澆注料質(zhì)量如下表5。 表5 Al2O3-MgO澆注料性能 化學(xué)組成（％） Al2O3 92.0 SiO2 1.5 MgO 6.0 體積密度(g/cm3) 110℃x24h 3.13 1000℃x3h 3.11 1450℃x3h 3.07 線變化率（％） 1000℃x3h +0.02 1450℃x3h +0.28 抗折強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 50 1000℃x3h 120 1450℃x3h 200 耐壓強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 210 1000℃x3h 520 1450℃x3h 1100 高溫抗折強(qiáng)度(Mpa) 1000℃x3h 90 1450℃x3h 18 加水量（wt%） 4.6 　 寶鋼鐵廠在擺動(dòng)溝進(jìn)行脫Si作業(yè)，初步試驗(yàn)取得通鐵量約9萬(wàn)噸的水平，其中脫Si率約15％左右�，F(xiàn)仍在對(duì)脫Si用Al2O3－MgO質(zhì)澆注料的質(zhì)量進(jìn)行改進(jìn)提高繼續(xù)試驗(yàn)。 3煉鋼系統(tǒng) 3．1鋼包整體澆注 國(guó)內(nèi)鋼廠的中、小型鋼包內(nèi)襯普遍采用鋁鎂質(zhì)澆注料，比原用粘土磚、高鋁磚襯，可提高壽命3&#0;4倍，內(nèi)襯成本下降60％～70％。特別是采用輕質(zhì)澆注料作鋼包隔熱層，提高了絕熱效果。但是，在大型鋼包上采用澆注料筑襯還是近幾年的事情，某現(xiàn)代化鋼廠95年在300噸連鑄鋼包上首先試驗(yàn)整體澆注包襯(渣線用鎂碳磚)，試驗(yàn)的不定形材料為鋁鎂系澆注料。至96年幾十只鋼包用下來，平均包齡244次，耐火材料單耗1．86kg／t．s。98年又有進(jìn)展，鋼包包齡多在260多次，耐火材料消耗1．78kg／t．s以下，噸鋼成本7．0元左右，低于97年磚砌包的成本，而且己摸索出一套整體鋼包的維修技術(shù)，可使包齡穩(wěn)步提高，這些鋼包為冶煉新鋼種和超純凈鋼試驗(yàn)發(fā)揮了作用。澆注料的理化性能見表6。 表6連鑄鋼包用澆注料的理化性能 　 上部料 下部料 體積密度(g/cm3) 110℃x24h 3.15 3.13 1000℃x3h 3.09 3.10 1600℃x3h 3.07 3.09 抗折強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 7.4 7.6 1000℃x3h 9.0 9.6 1600℃x3h 26.0 27.8 抗壓強(qiáng)度(Mpa) 110℃x24h 42.3 43.7 1000℃x3h 41.0 42.6 1600℃x3h 98.1 94.3 線變化率（％） 110℃x24h 0 0 1000℃x3h +0.1 +1.1 1600℃x3h +0.3 +0.3 顯氣孔率（％） 110℃x24h 16.0 16.0 1000℃x3h 20.0 20.0 1600℃x3h 20.0 21.0 熱震后殘余強(qiáng)度（MPa） 1000℃水冷5次 抗折強(qiáng)度 3.6 3.4 抗壓強(qiáng)度 85.4 82.3 化學(xué)成分（％） Al2O3 93.1 91.0 MgO 4.3 6.0 CaO 1.0 1.2 　 其他鋼廠在鋼包整體澆注上也做了大量試驗(yàn)，例如：某鋼廠在90噸連鑄鋼包上試驗(yàn)采用以特級(jí)礬土為主料的鋁鎂澆注料，能適應(yīng)快速烘烤，使用過程中抗剝落、耐沖刷，局部噴補(bǔ)后平均使用壽命達(dá)97次，同時(shí)在渣線試驗(yàn)A1203&#0;MA&#0;Cr203質(zhì)澆注料，取得了不經(jīng)修補(bǔ)95次壽命的良好效果，材料性能見表7。還在考慮各種措施，以進(jìn)一步提高包齡。 3．2中間包用含CaO耐火材料 采用含CaO的耐火材料，可降低連鑄坯中T[O]的含量，提高其純凈度。以國(guó)產(chǎn)天然原料為主，成功研制出適合純凈鋼種冶煉的中間包含CaO耐火材料，它們是：MgO&#0;CaO質(zhì)中間包涂料、堿性三重堰、CaO質(zhì)鋼水過濾器(安裝在堿性三重堰上)、堿性覆蓋劑等。這些材料的理化性能分別列于表8、9、10、11，經(jīng)某現(xiàn)代化煉鋼廠二年多使用，結(jié)果如下：使用壽命為8連澆；鑄坯中T[O]含量降至15ppm以下，較原來減少54～70％；鑄坯中夾雜物數(shù)量指數(shù)(I)平均由原來的12．24(5．5&#0;30)降至7．69(4．5～12．8)，降低37％；對(duì)于~50um的大型夾雜，去除率約為80％；對(duì)于微觀夾雜，去除率約為10～80％；剩余夾雜物的尺寸均<lOum，并且單獨(dú)分布。中間包用含CaO耐火材料已被許多煉鋼廠采用， 表7連鑄鋼包用澆注料的理化性能 　 渣線料 包壁與包底料 體積密度（g/cm3） 110℃x24h ≥2.6 ≥2.8 抗折強(qiáng)度(MPa) 110℃x24h ≥5 ≥5 1500℃x3h ≥15 ≥20 抗壓強(qiáng)度(MPa) 110℃x24h ≥25 ≥35 1500℃x3h ≥60 ≥100 線變化率（％） 1500℃x3h +1.0~1.29 +0.6~0.9 顯氣孔率（％） 110℃x24h 　 ≤20 化學(xué)成分（％） Al2O3 ≥50 ≥80 MgO ≥30 ≥5 Cr2O3 ≥2 　 SiO2 　 ≤4 　 表8 MgO-CaO質(zhì)中間包涂料理化性能 　 No.1 No.2 體積密度（g/cm3） 110℃x24h ≥2.0 ≥1.8 1500℃x3h 常溫抗折強(qiáng)度(MPa) 110℃x24h ≥1.0 　 1500℃x3h ≥1.1 　 常溫抗壓強(qiáng)度(MPa) 110℃x24h ≥5.0 ≥5.0 1500℃x3h ≥3.0 ≥2.0 燒后線變化率（％） 1500℃x3h -1.5 ~ -3.0 -1.0 ~ -4.0 化學(xué)成分（％） MgO ≥57.0 ≥36.0 CaO ≥33.0 ≥54.0 　 3。3電爐用不定形耐火材料 電爐的出現(xiàn)可以經(jīng)濟(jì)地回收利用廢鋼，其最大優(yōu)勢(shì)可組成電爐一精煉爐一連鑄一連軋熱態(tài)連續(xù)性專業(yè)化生產(chǎn)鋼材的緊湊流程(又稱為短流程)。它在投資、建設(shè)周期、生產(chǎn)成本、環(huán)保、質(zhì)量監(jiān)控方向明顯優(yōu)于高爐一轉(zhuǎn)爐流程(又稱長(zhǎng)流程)。隨著廢鋼量的增加，電爐鋼迅速發(fā)展，到上世期末，發(fā)達(dá)國(guó)家電爐鋼比例超過40％，而我國(guó)不足20％，電爐煉鋼的發(fā)展趨勢(shì)是向超高功率電爐(UHP)和直流電弧爐(DC)發(fā)展。 3．3．1電爐頂用澆注料 電爐爐頂在使用過程中經(jīng)常處于高溫、熔渣侵蝕和急冷急熱狀態(tài)下，電極孔周剛工作條件史為苛刻，采用剛玉質(zhì)鋼纖維增強(qiáng)澆注料高溫體積穩(wěn)定性好，抗剝落、抗熔渣侵蝕，在150噸電爐使用效果良好，其性能見表12。 表9 CaO質(zhì)鋼水過濾器的物理指標(biāo)（儲(chǔ)存期大于6個(gè)月） 　 CaO (%) MgO(%) SiO2 (%) Al2O3 (%) Fe2O3 (%) A.P (%) B.D (g/cm3) 抗壓強(qiáng)度（MPa） 用熟料法生產(chǎn) 99.2 0.65 0.06 0.02 <0.10 27 2.41 18 用Ca(OH)2一步法生產(chǎn) 98.97 0.45 0.05 0.49 0.05 27 2.41 21 　 表10 SiO2微粉結(jié)合的鎂質(zhì)三重堰的物理性能 　 110℃x24h 600℃x3h 1200℃x3h 1500℃x3h 體積密度（g/cm3） 2.84 2.82 2.80 2.80 抗折強(qiáng)度（MPa） 10.5 7.1 3.1 8.5 抗壓強(qiáng)度（MPa） 109.4 65.2 37.4 66.8 線變化率（％） 　 -0.03 +0.05 +0.06 荷重軟化溫度（4％變形）：1520℃，加水量5.3wt% 　 表11 中間包堿性覆蓋劑的化學(xué)成分 CaO (%) MgO (%) SiO2 (%) Al2O3 (%) Fe2O3 (%) T.C (%) B.D (%) Tm (℃) 69±1.5 1.0±0.5 17±1.0 ≤0.5 ≤1.0 2.3±0.5 0.8-1.0 1555±10 顆粒度Φ0.5~5mm>90%，熱損≤1.5w/cm2 　 表12 電爐頂澆注料性能 　 指標(biāo) 體積密度（g/cm3） 110℃x24h ≥2.95 抗壓強(qiáng)度（MPa） 110℃x24h ≥60 1500℃x3h ≥90 化學(xué)成分（％） Al2O3 ≥96 Fe2O3 ≤0.2 SiO2 ≤0.4 　 3.3.2．電爐底用干式搗打料 爐底耐火材料的損毀主要是化學(xué)侵蝕、機(jī)械沖擊和鋼水的沖刷，爐底干式搗打料最早用于歐洲現(xiàn)已普遍采用，它在煉鋼溫度下能快速燒結(jié)形成致密的燒結(jié)工作層，可抗沖擊和渣鐵侵蝕。爐底干搗料的組成見表13。 表13 爐底干搗料的組成 化學(xué)組成(%) 奧地利 北美 歐洲 日本 中國(guó) Veitcher Radex MgO 77 85 82 97.6 98.0 77.0 84.5 95.6 81~83 CaO 16 6.0 8.0 1.8 0.8 16.0 1.29 1.1 7~9 SiO2 0.5 0.5 1.0 3.2 0.6 0.5 1.90 2.8 <1.5 Fe2O3 5.5 5.0 8.0 1.2 0.3 5.5 　 　 5~7 Al2O3 0.5 6.0 1.0 1.7 0.3 0.5 　 　 <0.8 粒度（mm） 6~0 7~0 6~0 　 　 　 　 　 5~0 　 3．3．3直流電弧爐用導(dǎo)電冷搗料和導(dǎo)電熱補(bǔ)料 直流電弧爐煉鋼是70年代發(fā)展起來的一項(xiàng)新技術(shù)，近幾年發(fā)展很快，爐底采用多根鋼棒作導(dǎo)電體，其問用搗打料充填，由于此部位存在有額外的傳導(dǎo)加熱，其蝕損比爐襯的其他任何部位都高、國(guó)內(nèi)開發(fā)的導(dǎo)電熱補(bǔ)料在100噸ABB型直流電弧爐使用，鋪展性好，導(dǎo)電正常、無(wú)上浮，噸鋼消耗為1．45kg，導(dǎo)電冷搗料也已使用，效果良好。導(dǎo)電熱補(bǔ)料理化性能見表14，導(dǎo)電冷補(bǔ)料理化性能見表15。 表14 導(dǎo)電熱補(bǔ)料理化性能 　 1200℃碳化后物理性能 化學(xué)成份（％） 　 顯氣孔率（％） 體積密度（g/cm3） 抗折強(qiáng)度（MPa） 比電阻（ Ω.mX10-3 MgO C 開發(fā)料 35 2.20 0.33 2.4 82.66 7.5 　 表15 導(dǎo)電冷搗料物理性能 處理?xiàng)l件 顯氣孔率（％） 體積密度（g/cm3） 抗折強(qiáng)度（MPa） 耐壓強(qiáng)度（MPa） 比電阻（Ω.m） 200℃x14h 13.6 2.76 5.4 10.4 1.1x10-1 1000℃x3h 21.2 2.51 5.6 16.7 5.2x10-4 4建材、電力、石化用不定形耐火材料 4．1建材 新型干法水泥窯予熱器里，由于水泥原料中有害雜質(zhì)堿、氯、硫的循環(huán)富集作用，會(huì)使予熱器旋風(fēng)筒的錐體部位上升煙道、下料斜坡發(fā)生結(jié)皮、堵塞，同時(shí)清除結(jié)皮勞動(dòng)條件極為惡劣，新型抗結(jié)皮，防堵塞澆注料應(yīng)用提高了水泥的安全運(yùn)轉(zhuǎn)率，穩(wěn)定了水泥窯的工藝狀況。水泥窯用新型澆注料性能見表16 表16 水泥窯用新型澆注料性能 牌號(hào) KT-50S 體積密度（g/cm3） 1200℃x3h 2.5 抗折強(qiáng)度(MPa) 110℃X24h 9 1200℃x3h 15 耐壓強(qiáng)度(MPa) 110℃X24h 120 1200℃x3h 130 顯氣孔率（％） 1200℃x3h 12 化學(xué)成分（％） Al2O3 27 SiO2 20 SiC 50.6 4。2電力 高強(qiáng)循環(huán)流化床鍋爐能強(qiáng)化燃燒，傳熱熱效率高，燃料適應(yīng)性廣、操作方便、可減少污染，是一項(xiàng)大力發(fā)展的新型燃燒裝置，但由于該種鍋爐多應(yīng)用低熱值， 高灰分的劣質(zhì)燃料，多為<10mm的顆粒，因此對(duì)燃燒室爐墻及分離器等處的熱態(tài)磨損遠(yuǎn)高于一般鍋爐，對(duì)所使用的耐火材料提出了更高的要求. 國(guó)內(nèi)某廠研制的絕熱耐磨材料(剛玉質(zhì)涂抹料)指標(biāo)如下(表17)。使用壽命超過1萬(wàn)小時(shí)，并經(jīng)過多次停、開爐溫度急驟變化的考驗(yàn)。 表17 循環(huán)流化床鍋爐用絕熱耐磨材料技術(shù)性能 項(xiàng)目 指標(biāo) 耐火度（℃） ≥1790 抗折強(qiáng)度（MPa） 110℃x24h ≥9 800℃x3h ≥12 1450℃x3h ≥14 耐壓強(qiáng)度（MPa） 110℃x24h ≥80 800℃x3h ≥85 1450℃x3h ≥100 線變化率（%） 800℃x3h ≤±0.1 1450℃x3h ≤±0.5 化學(xué)成分（%） Al2O3 ≥85 線膨脹率（%）(室溫~900℃) 0.36 4．3石化 煉油廠催化裂化裝置中，其反應(yīng)器旋風(fēng)分離器，再生器反應(yīng)器入口錐體和滑閥部位工作條件極其苛刻，長(zhǎng)期經(jīng)受高溫高速，氣流粉塵的沖刷作用，要求做為襯里的耐火材料具有耐高溫、耐磨、抗剝落和抗沖刷等性能。耐磨澆注料性能見表18 。 經(jīng)二年多使用，檢修未發(fā)現(xiàn)麻面、剝落、磨損量少于2mm。 5不定形耐火材料施工技術(shù)的發(fā)展 5．1澆注料的濕法噴涂 如前所述，不定形耐火材料，特別是澆注料應(yīng)用量大，面廣，品種也從普通的澆注料，發(fā)展到今天有了低水泥、超低水泥澆注料、自流澆注料等。其施工以現(xiàn)澆為基礎(chǔ)，施工量小簡(jiǎn)單易行，如果連續(xù)大量施工，則勞動(dòng)強(qiáng)度大，施工時(shí)間長(zhǎng)。90年代國(guó)外發(fā)展了快速施工的噴涂技術(shù)，并在多種窯爐上進(jìn)行了施工。這就是濕法噴涂，實(shí)際上是指泵壓送到噴咀處的濕法噴涂，其概要如圖2。 表18 耐磨澆注料性能 項(xiàng)目 指標(biāo) 體積密度（g/cm3） 110℃x24h 3.06 540℃x3h 3.06 815℃x3h 3.07 抗折強(qiáng)度（MPa） 110℃x24h 24.0 540℃x3h 27.1 815℃x3h 28.6 耐壓強(qiáng)度（MPa） 110℃x24h 102.9 540℃x3h 117.4 815℃x3h 113.6 線變化率（％） 110℃x24h -.012 540℃x3h 0 815℃x3h 0 化學(xué)成分（％） AL2O3 91.2 結(jié)合方式 復(fù)合磷酸鹽 最高使用溫度（℃） 1700 　 圖2 濕法噴涂系統(tǒng)簡(jiǎn)圖 濕法噴涂有如下優(yōu)點(diǎn)： (1)施工質(zhì)量高 濕噴能得到與澆注施工質(zhì)量不相上下的施工體。 (2)效率高 濕噴單位時(shí)間施工量大，可達(dá)到10噸／時(shí)。 (3)無(wú)需支模 與澆注料比，在成本方面有利。 (4)無(wú)塵施工 施工時(shí)無(wú)粉塵，對(duì)環(huán)境保護(hù)有利。 (5)可在高溫下施工 (6)可以輸送至高處噴涂 正因?yàn)橛猩鲜鰞?yōu)點(diǎn)，現(xiàn)正逐漸被用戶所接受。 濕法噴涂應(yīng)用舉例： (1)高爐出鐵溝造襯和熱態(tài)修補(bǔ) 某廠在3000m3高爐主溝上，取代原有澆注料。結(jié)果表明，在主溝的所有部位(從出鐵口至除渣區(qū))，噴涂料的耐久性都與標(biāo)準(zhǔn)澆注料相同。與使用標(biāo)準(zhǔn)澆注料相比，施工前要去除的殘襯量也有大幅度降低。因此，材料的單位消耗量下降30％以上。也免除了設(shè)置模板和拆模的作業(yè)，從而節(jié)約了整個(gè)安裝施工過程中的勞動(dòng)力和工時(shí)。 對(duì)修補(bǔ)作業(yè)來說，濕噴料的耐久性超過干噴料的3倍。由于延長(zhǎng)了鐵溝使用壽命，也使材料單耗降低了10％以上。 (2)鋼包內(nèi)襯施工 在某廠25噸鋼包包壁和底部試驗(yàn)，附著率95％。使用后觀測(cè)熔損速率和澆注料相同，但施工時(shí)間縮短了一半。 (3)水泥廠旋風(fēng)分離器部位的高處施工 施工時(shí)揚(yáng)程65m進(jìn)行壓送、噴涂，與澆注料比，工期縮短一半，施工體運(yùn)轉(zhuǎn)一年后完好，壽命穩(wěn)定。 (4)用子焚燒爐 在日處理量58噸的流動(dòng)床式焚燒爐上施工，水平輸送距離l00m，從高度30m的部位施工，與過去支模澆注施工比較，工期縮短一半，施工費(fèi)用節(jié)省70％。 關(guān)于泵送濕噴技術(shù)，國(guó)內(nèi)某大型鋼廠己牽頭引進(jìn)了噴涂機(jī)，并在高爐出鐵主溝及擺動(dòng)溝上進(jìn)行了試驗(yàn)，尚處于初始階段。 5．2耐火可塑料噴涂 由于耐火可塑料施工后可直接點(diǎn)火而不用擔(dān)心爆裂，熱態(tài)性能比澆注料好，尤其具優(yōu)良的抗剝落性、抗化學(xué)侵蝕性，所以多用來構(gòu)筑加熱爐、均熱爐等窯爐的爐襯。但是，可塑料施工需用風(fēng)錘搗打，工期比較長(zhǎng)，勞動(dòng)強(qiáng)度也大。在國(guó)內(nèi)使用受到限制。盡管后來開發(fā)出了粘土結(jié)合澆注料，但也不具備可塑料的全部?jī)?yōu)良性能，使用起來并不理想。 八十年起國(guó)外開始研究開發(fā)適于噴涂施工的耐火可塑料及其噴涂設(shè)備。至今已成功地在加熱爐、均熱爐、焚燒爐及水泥窯上獲得應(yīng)用。 表19噴涂機(jī)的主要規(guī)格 Name of machine Item Reed gun Material hose diameter(mm) 50 45 38 Outlet Capacity (m3/h) 1.0~3.0 1.0~2.5 1.0~2.0 Feedable distance of material (m) 　 　 　 Horizontal 60 40 20 vertical 30 20 10 Outlet pressure (Mpa) 0.3~0.5 Required air volume (m3/min) More than 15 More than 12 More than 10 Required air pressure (Mpa) 0.5~0.75 Power source 3 pole 220v 3.7kW Size of unit (mm) 1300L x 850W x 1100H Weight (kg) 350 耐火可塑料噴涂施工就是用專用的噴涂機(jī)把有適當(dāng)粘性的可塑料，由壓縮空氣供料，沿軟管輸送，從噴咀噴出構(gòu)筑爐壁。圖3表示可塑料噴涂機(jī)械配置圖。 圖3 耐火可塑料噴涂機(jī)和供料機(jī)組合施工 這種施工方法有如下優(yōu)點(diǎn)： (1)在適宜用耐火可塑料的部位，不需要搗打，改用噴涂施工，速度提高數(shù)倍； (2)材料呈濕潤(rùn)狀，勞動(dòng)環(huán)境好； (3)可無(wú)模施工，對(duì)于復(fù)雜形狀的爐壁也容易施工。 國(guó)外己開發(fā)出多層噴涂造壁的施工方法。即先噴涂爐壁外側(cè)的保溫層材料，表面加工硬化后再噴涂中間隔熱層材料，最后噴涂爐內(nèi)側(cè)工作層的可塑料，構(gòu)成復(fù)合層爐壁。 鑒于有上述優(yōu)點(diǎn)，國(guó)內(nèi)某大型鋼廠計(jì)劃在熱軋大跨度加熱爐大修時(shí)采用可塑料噴涂，現(xiàn)正在準(zhǔn)備階段。 6結(jié)語(yǔ) 上面談到的不定形耐火材料技術(shù)發(fā)展的新動(dòng)態(tài)，肯定不夠全面。但是，鋼鐵、建材、電力、石化等行業(yè)的諸多同仁的論述文章，會(huì)彌補(bǔ)這方面的不足。另外，隨著我國(guó)鋼鐵生產(chǎn)發(fā)展到“控制質(zhì)量，調(diào)整結(jié)構(gòu)，提高效益”的階段，鋼鐵企業(yè)對(duì)耐火材料也會(huì)提出更高的使用要求，必然要促進(jìn)不定形耐火材料向高質(zhì)量、多品種的方向發(fā)展，需要耐火行業(yè)的工作者結(jié)合實(shí)際來開展工作。 參考文獻(xiàn) [1]李庭壽．《鋼鐵工業(yè)用耐火材料技術(shù)發(fā)展》，99全國(guó)連鑄與電爐用耐火材料學(xué)術(shù)年會(huì)論文集P45&#0;56。 [2]劉興平、陳守牛等．《高通鐵量鐵溝澆注料的研制與應(yīng)用》，99全國(guó)不定形耐火材料學(xué)術(shù)會(huì)議論文集p295&#0;298。 [3]《耐火物》1997，No.ll，P623。 [4]《耐火物》2000，No4，P222&#0;233。 [5]劉根榮．<<不定形耐火材料的研究與應(yīng)用》P166&#0;175。 [6]李庭壽、馮改山等�！朵撹F工業(yè)用節(jié)能降耗耐火材料》。